污水處理的運行需要眾多控制參數的合理調控，只有這樣，才能保證處理工藝的正常、高效運行。本文詳細介紹AO（脫氮）工藝主要參數指標的控制！

1、pH值

一般污水處理系統可承受的pH值變動范圍為6~9，超出范圍需進行投加化學調和劑調整；pH值過小會造成混凝絮體小、生物處理中原生動物活動減弱；過大則體現為混凝絮體粗大，出水渾濁，活性污泥解體，原生動物死亡。對于生活污水，pH值一般符合要求，不需人為調控。

2、B/C

B/C即系統進水的可生化性，數值上為同一樣品的BOD5與COD的比值。對于二級污水處理廠，B/C表征污水成分是否滿足生物處理的要求。對于活性污泥系統，一般認為B/C≥0.3,為可生化性良好，生物處理發揮作用。而可生化性＜0.3時，污水中有機物含量不足，無法滿足生物處理中微生物生長的需要，生物處理效率低下，此時，調控方法是向污水中投加有機營養源。

3、水力停留時間HRT

HRT即平均水力停留時間，指待處理污水在反應器內的平均停留時間，也就是污水與生物反應器內微生物作用的平均反應時間，為反應器有效容積與進水量的比值。對于生物處理，HRT要符合相應工藝要求，否則水力停留時間不足，生化反應不完全，處理程度較弱；水力停留時間過長則會導致系統污泥老化。

表1 不同污水處理工藝HRT

當處理效果不佳時，可參照設計值進行HRT的校核，校核水力停留時間時，水量應該算上污泥回流量與內回流量等。若HRT過小，應緩慢減小污水量，過大則緩慢加大污水量。注意，污水量的增減都應緩慢變動，否則造成系統的沖擊負荷；由于污水處理任務艱巨，不要輕易減小進廠污水量，而是在回流量上做出調整。

4、污泥濃度MLSS及MLVSS

MLSS為活性污泥濃度，MLVSS為揮發性活性污泥濃度，一般占MLSS的55%~75%，可以概指為污泥中的有機成分。它們是計量曝氣池中活性污泥數量多少的指標。活性污泥濃度表征生物池中微生物生長平衡情況，活性污泥控制在多少，主要是根據食微比進行核算，一般控制在2000~4000mg/L。過高的污泥濃度，將導致污泥老化，反應池抗沖擊負荷能力減弱；而過低的污泥濃度，則造成污泥活性過強不利于沉降，或反映營養物質不夠。調控污泥濃度的方法主要通過對剩余污泥排放量的調整，增大排泥量，污泥濃度下降，反之上升。

若MLVSS占MLSS比例不足55%，表明①無機物過多，應對沉砂系統進行檢查；②污水中有機營養源不足，用B/C、食微比核算。

5、污泥沉降比SV30

SV30即30分鐘活性污泥沉降比，正規的做法是用1000mL量筒取樣，靜置30分鐘后，觀測沉淀污泥占整個混合液的體積比例，單位是%。SV30可較直觀的反應目前的工藝效果，是重要的檢測參數；發生工藝異常時，也應首先對這個指標進行觀測。

檢測SV30時，工藝員要注意：

1）在曝氣池末端取樣；

2）沉降過程全觀測，由于30分鐘沉降過程可近似代表二沉池中的沉降過程，所以一定要觀測整個過程，而不單是結果。

3）重點觀測前5分鐘的沉降值（自由沉淀階段）和絮凝性能。4）用1000mL量筒，不要用100mL量筒觀測，否則混合液污泥掛壁造成結果偏差。

穩定工藝的SV30在15%~35%。過小說明污泥中無機物含量比較多，過高則可能是污泥活性過強或發生污泥膨脹。

觀察污泥沉降過程，對目前工藝進行分析：

表2 沉淀效果及影響因素

6、污泥指數SVI

SVI為污泥容積指數，算法為SV30與污泥濃度的比值（單位為mL/g），表征1g干污泥所占的體積。傳統活性污泥法其值在70~150為正常值。

SVI主要反映污泥的松散程度，當MLSS很高時，僅用SV判斷污泥沉降性是不準確的，必須結合SVI。對SVI的調控主要通過對MLSS的調整。

表3 SVI值調控方法

7、食微比F/M

F/M稱為污泥有機負荷，具體算法是（BOD（進水）*日進水量）/（MLVSS*曝氣池有效容積），也稱為食微比。

表4 不同工藝的食微比控制值

在保障處理效果的情況下，盡量降低MLSS，保證適當高的污泥食微比，可以降低溶解氧耗量，從而節約電能。

AO脫氮工藝F/M范圍在0.1~0.15范圍，食微比超出指導范圍，過低往往造成污泥活性不佳，降低污染物的去除率。食微比過高，過多的碳源無法代謝進入曝氣池，會導致硝化反應的異常，嚴重時崩潰。

由于微生物存在對水質條件的依賴性，各廠F/M也可由年統計自行得出不同季節的最佳值。

8、泥齡SRT

污泥齡是活性污泥池中全部污泥總量增長一倍所需要的時間，等于活性污泥總量與每日排放的剩余污泥量的比值。核算污泥齡是判斷目前活性污泥是否老化的論據。

AO脫氮工藝污泥齡一般控制在15~20天左右，這只是參考值，各廠還需根據自身情況與季節變化確認適宜的污泥齡。污泥齡過短，硝化微生物來不及繁衍就從系統排出，不能形成優勢微生物，不利于氨氮的降解；而污泥齡過長，污泥老化，造成二沉池污泥上浮，出水渾濁。

對污泥齡的調整主要是依靠排泥完成。如加大排泥量可縮短污泥齡，但同時也要根據進水有機物濃度進行分析，當加大排泥速率不及微生物增長量時，一定程度上污泥齡是不會縮短的。

從污泥齡的確定上，可計算出每日排泥量，并以此為指導對排泥的多少進行調控。污泥齡與每日排泥量的計算公式為：SRT=（反應池容積*MLSS）/24*回流污泥MLSS*排泥流量，其中回流污泥MLSS由化驗室取樣測出，一般情況下為曝氣池MLSS的2倍。

在進水有機物濃度突然變大的時候，污泥有機負荷變大，此時為了維持有機負荷的穩定，一定要提高MLSS，也就是延長污泥齡，用以克服突增的有機物濃度。反之亦然。

9、好氧池DO

指水體中游離氧的含量。脫氮工藝中有缺氧區、好氧區2種溶解氧界定形式。

好氧區，溶解氧含量2~4mg/L即可滿足兼性或好氧微生物活動的要求，一般冬季污水充氧能力大于夏季，暴雨期溶解氧液高一些。溶解氧超出4mg/L意義不大，反倒可能造成污泥老化和污泥自身氧化解絮，使出水渾濁。過低的溶解氧造成污泥厭氧死亡。

缺氧區，溶解氧含量0~0.5mg/L，滿足反硝化細菌反應要求。

工藝員對于溶解氧的監測要做到多點測、同一點分時段測，了解污水中DO的變化情況。

對溶解氧的調控主要通過調整曝氣設備運行參數來完成的，對于鼓風機，可以調節送風量，轉碟和轉刷可以調節轉速以及淹沒深度。

對于一個推流階段，溶解氧的分布方式是低—中—高。水量變大、進水有機污染物濃度增高、污泥濃度增加時，都要相應提高曝氣量，以維持足夠的DO。

10、缺氧池OPR

ORP 值與硝酸氮濃度具有很好的線性正相關性。反硝化的活性隨氧化還原電位的增高而降低。當缺氧段末端測得ORP 值低時可認為硝酸氮得到有效去除，可充分利用進水中的有機碳進行反硝化。

各種微生物所要求的氧化還原電位不同。一般好氧微生物在+100mV以上均可生長，最適為+300mV～+400mV；兼性厭氧微生物在+100mV以上時進行好氧呼吸，為+100mV以下時進行無氧呼吸；專性厭氧細菌要求為-200mV ～-250mV ，其中專性厭氧的產甲烷菌要求為-300～-400mV ，最適為-330mV 。

11、CN比

在脫氮系統中，反硝化需要利用碳源進行脫氮，而碳源對硝化來說起到“抑制“作用，所以在AO脫氮系統中CN比必須在適宜的范圍內才能保證脫氮的正常進行！

理論上進水COD與TN的比為2.86就可以滿足脫氮要求、但是實際運行中DO及其他因素的影響，實際應用中CN比一般在4~6，才可以滿足脫氮要求，所以，在CN比的控制參數上需要根據具體出水硝態氮的值來增減碳源的投加！

12、回流比

AO脫氮工藝的回流比分內回流比與外回流比。

外回流又稱污泥回流，是由二次沉淀（或沉淀區）分離出來，回流到曝氣池的活性污泥。有時污泥回流入曝氣池前的再生池進行再曝氣，以恢復活性污泥的吸附能力。外回流比一般控制在30％-70％范圍。

內回流的學名叫硝化液回流，顧名思義這個回流里面是混合的硝化產物硝態氮的，內回流的作用是將曝氣池中硝化反應產生的硝態氮回流到反硝化池，為反硝化提供化合態的氧，進行反硝化反應。內回流比一般控制在200%～400%。

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